物料提升機基礎施工方案[1]1

杭州市江干區楊公小學工程

物料提升機基礎

施 工 方 案

編制人： 職務（職稱）： 負責人： 職務（職稱）： 審核人： 職務（職稱）： 批準人： 職務（職稱）：

盛金茂建設有限公司 二O一一年四月

施工組織設計（方案）審批表

工程名稱：杭州市江干區楊公小學

建設單位：杭州市江干區教育局 施工單位：浙江金茂建設有限公司 監理單位：杭州福正監理咨詢有限公司 審批名目：物料提升機基礎施工方案

施工升降機基礎施工方案

一、工程概況：

公寓，北接楊公村15組，占地面積19765m2.該工程由江干區教育局籌建，杭州江南建筑設計研究院有限公司設計，上海巖石土工程勘察設計研究院有限公司地質勘察，杭州福正監理咨詢有限公司監理，由金茂建設有限公司總承建施工。根據本工程的特點建筑物的平面布置和高度，結構層的不同以及施工條件，工程進度的要求，須在各號樓配置物料提升機4臺。

為確保施工升降機的安裝、拆卸、質量及安全，特制定本方案進行安拆施工。 二、設備概述：

SSDB-100升降機的設計、制造、安裝、使用和維護均遵循下列標準和規范：

GB/T 10052——1996 施工升降機分類 GB 10053——1996 施工升降機檢驗規則

GB/T 10054——1996 施工升降機技術條件

JGJ88——1992 龍門架及物料提升機安全技術規范

GB50205——2001 鋼結構工程施工及驗收規范 設備基本型為8節，最高井架高為21m。可根據所承建的樓層高度確定所需的井架高度（節數）；

井架高度（節）＝[最大工作高度（m）+6（m）]/3（m/根） 三、SS系列施工升降機

1.JJS系列施工升降機的特點

(1)JJS系列施工升降機嚴格按照國家標準和行業標準進行設計和制造。使用安全、運行可靠、操作方便。

(2)該機由四根鋼絲繩牽引，吊籠上裝有斷繩保護裝置和樓層�？克�，使升降機的運行更加安全、可靠。

（3）底層井架安全門和吊籠進料門，借助吊籠�？繒r的機械聯鎖實現開閉。吊籠出料門與�？堪踩�栓采用機械聯動。

（4）電氣控制部分，采用24V安全電壓的移動式控制盒，盒上設有電鎖、上升/停/下降自復位轉換開關、起動和停止（點動）按鈕（兼響鈴）、緊急停止按鈕以及吊籠上升（紅）、下降（黃）、起動（綠）指示燈。

（5）設有電源隔離、漏電、短路、失壓、斷相、電動機過載、緊急關停等相當齊全的安全保護。

（6）備有下列配套的輔助裝置，反相斷相保護、停靠門與電氣連鎖裝置、選層與自動平層控制器等。

（7）曳引輪圈采用四槽三片拼裝式，維修時，不必拆卸曳引輪和鋼絲繩就可更換，既方便又快捷。

（8）導軌架由標準節組裝，制造精度高、互換性好、裝卸方便快捷。

（9）與以卷揚機為動力的提升機相比，結構更緊湊，剛性、穩定性更好，工作效率成倍提高。無沖頂之憂。

2、主要結構

主要由曳引機、導軌架、鋼絲繩、天梁、吊籠、天輪、安全裝置、電氣控制箱等部分組成。

3、主要技術參數（表3-1）

主要技術參數表 表3-1

4、SSDB-100安裝基礎圖

圖3-1安裝基礎圖

說明：

1.澆灌C20混凝土基礎；

2.基礎表面水平度偏差不大于10mm； 3.基礎周圍應有排水措施；

4.基礎周圍接地直接連接接地系統，并焊有接線螺栓。 四、基礎計算書(基礎尺寸如圖4-1)

圖4-1 基礎尺寸圖

（一）根據施工升降機使用說明書計算

整機重量：10t 計：10000 kg；

10000×9.81＝98100N;

附增加約10％。 即：9810N

（二）基本參數

1．依據規范

《建筑地基基礎設計規范》（GB 50007—2002） 《混凝土結構設計規范》 （GB 50010—2002） 《簡明高層鋼筋混凝土結構設計手冊》（第二版） 2．幾何參數： 已知尺寸：

B1 = 1500 mm, A1 = 2600 mm H = 250 mm,

B = 1990 mm, A = 4200 mm 無偏心：

B2 = 1500 mm, A2 = 2600 mm 基礎埋深d = 0.25 m

鋼筋合力重心到板底距離as = 80 mm 3．荷載值：

(1)作用在基礎頂部的標準值荷載

Fgk = 106.81 kN Fqk = 1.10 kN Mgxk = 0.00 kN·m Mqxk = 0.00 kN·m Mgyk = 1.98 kN·m Mqyk = 1.98 kN·m Vgxk = 0.00 kN Vqxk = 0.00 kN Vgyk = 0.00 kN Vqyk = 0.00 kN (2)作用在基礎底部的彎矩標準值

Mxk = Mgxk＋Mqxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m Myk = Mgyk＋Mqyk = 1.98＋1.98 = 3.96 kN·m Vxk = Vgxk＋Vqxk Vyk = Vgyk＋Vqyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m

繞X軸彎矩: M0xk = Mxk－Vyk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00 kN·m 繞Y軸彎矩: M0yk = Myk＋Vxk·(H1＋H2) = 3.96＋0.00×0.25 = 3.96 kN·m

(3)作用在基礎頂部的基本組合荷載

不變荷載分項系數rg = 1.20 活荷載分項系數rq = 1.40 F = rg·Fgk＋rq·Fqk = 129.71 kN Mx = rg·Mgxk＋rq·Mqxk = 0.00 kN·m My = rg·Mgyk＋rq·Mqyk = 5.15 kN·m Vx = rg·Vgxk＋rq·Vqxk = 0.00 kN Vy = rg·Vgyk＋rq·Vqyk = 0.00 kN (4)作用在基礎底部的彎矩設計值

繞X軸彎矩: M0x = Mx－Vy·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.25 = 0.00

kN·m

繞Y軸彎矩: M0y = My＋Vx·(H1＋H2) = 5.15＋0.00×0.25 = 5.15 kN·m

4．材料信息：

混凝土： C20 鋼筋： HRB335(20MnSi) 5．基礎幾何特性：

2 繞

X

軸抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 =

(1/6)×3.00×5.202 =13.52 m3 繞

Y

軸抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 =

(1/6)×5.20×3.002 = 7.80 m3 （三）計算過程 1．修正地基承載力

修正后的地基承載力特征值 fa = 118.00 kPa 2．軸心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式：

按《建筑地基基礎設計規范》（GB 50007—2002）下列公式驗算：

pk = (Fk＋Gk)/A (4－1) Fk = Fgk＋Fqk = 106.81＋1.10 = 107.91 kN Gk = 20S·d = 20×15.60×0.25 = 78.00 kN

pk = (Fk＋Gk)/S = (107.91＋78.00)/15.60 = 11.92 kPa ≤ fa，

滿足要求。

3．偏心荷載作用下地基承載力驗算 計算公式：

（GB 50007—2002）下列公式驗算：

當e≤b/6時，pkmax = (Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2) pkmin = (Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3) 當e＞b/6時，pkmax = 2(Fk＋Gk)/3la (4－4) X方向:

偏心距exk = M0yk/(Fk＋Gk) = 3.96/(107.91＋78.00) = 0.02 m e = exk = 0.02 m ≤ (B1＋B2)/6 = 3.00/6 = 0.50 m pkmaxX = (Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy

= (107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80 = 12.42 kPa ≤ 1.2×fa = 1.2×118.00 = 141.60 kPa，滿足要求。

4．基礎抗沖切驗算 計算公式：

按《建筑地基基礎設計規范》（GB 50007—2002）下列公式驗算：

Fl ≤ 0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5) Fl = pj·Al (4－6) am = (at＋ab)/2 (4－7)

pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = 129.71/15.60＋5.15/7.80 = 8.97 kPa pjmin,x = F/S－M0y/Wy = 129.71/15.60－5.15/7.80 = 7.65 kPa pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = 129.71/15.60＋0.00/13.52 = 8.31 kPa pjmin,y = F/S－M0x/Wx = 129.71/15.60－0.00/13.52 = 8.31 kPa pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = 8.97＋8.31－8.31 = 8.97 kPa (1)柱對基礎的沖切驗算：

H0 = H1s X方向：

Alx = 1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2 = (1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2= 1.63 m2

Flx = pj·Alx = 8.97×1.63 = 14.66 kN

ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{4.20＋2×0.17, 5.20} = 4.54 m

amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (4.20＋4.54)/2 = 4.37 m Flx

≤

0.7

·

β

hp

·ft·amx·H0 =

0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170 = 572.03 kN，滿足要求。 Y方向：

Aly = 1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)

= (1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

= 0.88 m2

Fly = pj·Aly = 8.97×0.88 = 7.88 kN

ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{1.99＋2×0.17, 3.00} = 2.33 m

amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (1.99＋2.33)/2 = 2.16 m Fly

ta = 282.74 kN，滿足要求。 5．基礎受壓驗算

計算公式：《混凝土結構設計規范》（GB 50010——2002） Fl ≤ 1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8) 局部荷載設計值：Fl = 129.71 kN

混凝土局部受壓面積：Aln = Al = B×A = 1.99×4.20 = 8.36 m2

混凝土受壓時計算底面積：Ab = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B,

A1＋A2} = 15.60 m2

混凝土受壓時強度提高系數：βl = sq·(Ab/Al) =

sq·(15.60/8.36) = 1.37

1.35βc·βl·fc·Aln

= 1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36

= 147985.27 kN ≥ Fl = 129.71 kN，滿足要求。 6．基礎受彎計算

計算公式：

按《建筑地基基礎設計規范》(GB 50007——2002)下列公式驗算：

MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9) MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10) (1) G = 1.35Gk = 1.35×78.00 = 105.30kN X方向受彎截面基底反力設計值：

pminx = (F＋G)/S－M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80 = 14.40 kPa

pmaxx = (F＋G)/S＋M0y/Wy = (129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80 = 15.72 kPa

pnx = pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)] = 14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00) = 15.50 kPa

Ⅰ-Ⅰ截面處彎矩設計值：

MⅠ= [(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)

＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12

= (3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60) ＋(15.72－15.50)×5.20)/12= 5.53 kN·m Ⅱ-Ⅱ截面處彎矩設計值：

MⅡ= (A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48

= (5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48= 2.77 kN·m Ⅰ-Ⅰ截面受彎計算：

相對受壓區高度： ζ= 0.003837 配筋率： ρ= 0.000123 ρ

min

= 0.001500 ρ = ρ

min

= 0.001500

計算面積：375.00 mm2/m Ⅱ-Ⅱ截面受彎計算：

相對受壓區高度： ζ= 0.003331 配筋率： ρ= 0.000107 ρ

min

= 0.001500 ρ = http://salifelink.com/news/557C753964BBF170.html 計算面積：375.00 mm2/m （四）計算結果

1．X方向彎矩驗算結果： 計算面積：375.00 mm2/m 采用方案：D12@200 實配面積：565.49 mm2/m 2．Y方向彎矩驗算結果： 計算面積：375.00 mm2/m 采用方案：D12@200

實配面積：565.49 mm2/m

物料提升安裝施工方案

出料平臺搭設方案

溫州市醫學院附屬第一醫院遷建工程03標段，按施工時垂直運輸的需要，在樓邊設置 SSDB100型 升降機 8 臺，最大使用高度至 十層樓面，離地 50 m，物料提升機與樓層外緣間隔距離 1.40 m，需搭設平臺，以供人員和材料的出入。

安全網封閉。

一、平臺的幾何尺寸和構造

參照扣件式雙排鋼管腳手架的構造型式，自地面至十層樓面搭設出入平臺，總高2m，平臺的里立桿離墻0.10m、外立桿離機架立柱0.10m、里外立桿橫向排距1.20m。相應升降機的吊籠位置，立桿縱向間距，步距１～４層為1.50m、四層以上為1.30m。橫向水平桿的里端與樓層外緣梁頂緊，左、右端內立桿分別與柱用扣件和鋼管連結，連結桿的豎向間距3.00m。在樓層平面上，鋪滿木板，板底設間距0.50m的縱向水平鋼管，左、右西兩邊設置1.80m高防護欄桿和0.30m高踢腳桿作臨邊防護，離樓層邊沿1.50m處設置可前后開啟的雙扇鐵柵防護門。

二、卸料平臺計算

1．參數信息:

1)基本參數

立桿橫距lb(m):1.20，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱距la(m):1.70，平臺支

平臺底鋼管間距離(mm)：400.00；

鋼管類型(mm):Φ48×3.2，扣件連接方式：單扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；

2)荷載參數

腳手板自重(kN/m):0.300； 欄桿、擋腳板自重(kN/m2):0.150； 施工人員及卸料荷載(kN/m2):4.000；

2

3)地基參數

地基土類型:

圖2-1井架落地平臺側立面圖

2.板底支撐鋼管計算:

板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面幾何參數為

截面慣性矩 I = 11.36cm4；

圖2-2板底支撐鋼管計算簡圖

1)荷載的計算：

(1)腳手板自重(kN/m)：

q1 =0.3×0.4 = 0.12 kN/m；

(2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m)：

Q1 = 4×2)板底支撐鋼管按簡支梁計算。 最大彎矩計算公式如下:

最大支座力計算公式如下:

荷載設計值：q=1.2×q1+1.4×Q1 =1.2×0.12+1.4×1.6 =2.384kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.125×2.384×1.72 = 0.861 kN·m ； 支座力 N = 0.5×2.384×1.7 = 2.026 kN；

最大應力 σ = Mmax / W = 0.861×106 / (4.73×103) = 182.076 N/mm2； 板底鋼管的抗彎強度設計值 [f]=205 N/mm；

板底鋼管的計算應力 182.076 N/mm2 小于 板底鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求。

2

3)撓度驗算:

均布恒載:

q = q1 = 0.12 kN/m；

V = (5×0.12× (1.7×103)4 )/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558 mm；

板底支撐鋼管的最大撓度為 0.558 mm 小于 鋼管的最大容許撓度 1700/150與10 mm，滿足要求。

3.橫向支撐鋼管計算集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力，P =2.026 kN；

支撐鋼管計算簡圖

支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)

支撐鋼管計算剪力圖(kN)

最大彎矩 Mmax = 0.811 kN·m ； 最大變形 Vmax最大支座力 Qmax最大應力 σ= Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394 N/mm2 ； 橫向鋼管的計算應力 171.394 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！

橫向支撐鋼管的最大撓度為 5.312 mm 小于 橫向支撐鋼管的最大容許撓度 1200/150與10 mm，滿足要求！

4、扣件抗滑移的計算:

按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。

R ≤Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；

縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 4.053 kN；

R

5.支架立桿荷載標準值(軸力)計算:

1)靜荷載標準值包括以下內容：

(1)腳手架的結構自重(kN)：

NG1 = 0.129×46 = 5.939 kN； (2)欄桿、擋腳板的自重(kN)：

NG2 = 0.15×1.2×10/2 = 0.9 kN； (3)腳手板自重(kN)：

NG3 = 0.3×1.2×1.7×10/4 = 1.53 kN；

GG1G2G32)活荷載為施工人員及卸料荷載:

施工人員及卸料荷載標準值： NQ = 4×1.2×1.7/4 = 2.04 kN；

3)因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.369+ 1.4×2.04 = 12.898 kN；

6.立桿的穩定性驗算:

立桿的穩定性計算公式:

其中 N ——立桿的軸心壓力設計值(kN) ：；

φ —— 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 λ＝lo/i的值查表得到；

i —— 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm；

A —— 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2；

W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；

σ —— 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)；

[f] ——鋼管立桿抗壓強度設計值 ：[f] =205 N/mm2；

l0 —— 計算長度 (m)；

參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》，由以下公式計算：

l0 = kμh

k---- 計算長度附加系數，取值為1.155；

μ ---- 計算長度系數，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》表5.3.3；取最不利值μ= 1.8；

λ=μh/i =1.8×1.5×103/15.9 = 169.811

立桿計算長度 l0 = kμh = 1.155 ×1.8×1.5 = 3.118 m；

λ=l0/i =3118/15.9=196；

鋼管立桿受壓應力計算值 ； σ =12.898×103 /( 0.188×450 )= 152.462 N/mm2；

立桿鋼管穩定性驗算 σ = 152.462 N/mm 小于 立桿鋼管抗壓強度設計值

[f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 2

7．立桿的地基承載力計算 p ≤ fg

地基承載力設計值:

fg = fgk×kc = 250 kpa；

其中，地基承載力標準值：fgk= 500 kpa ；

腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.5 ；

立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =51.59 kpa ；

其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.9 kN；

基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。

p=51.59 ≤ fg=250 kPa 。地基承載力滿足要求！

三、施工設備

1.單位工程各級負責人按安全技術規范與建筑施工安全檢查標準的有關要求及本方案、逐級向搭設和使用人員進行技術及安全交底。

2.按有關要求對鋼管、扣件和槽鋼等材料進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用。

3.清除地面雜物，并將搭設部位的外腳手架拆除。

四、搭設

1.按方案的平面位置安放立桿、鋼管的鋪設必須平穩，底排鋼管不得懸空。

2.桿件搭設

搭設順序：立桿——第一步橫向水平桿——第一步縱向水平桿——連墻桿——第二步橫向水平桿——第二步縱向水平桿

立桿：立桿均采用對接扣件對接、接頭應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，在高度方向錯開的`距離不應小于0.50m。立桿和縱、橫向水平桿安裝后即設置連墻桿。

縱、橫向水平桿：縱向水平桿設于橫向水平桿之上，縱、橫向水的縱、橫水平桿必須四周交圈成封閉型。的里端要伸至梁外緣頂緊。

連墻桿：從第二步的左右側橫向水平桿處開始設置，豎向每隔3.00m高設置一道，以確保平臺構架的整體穩定，其剛性連接的做法詳見附圖的柱墻拉結點詳圖。

平臺板、欄桿與踢腳桿：與樓層面平的各步上，在內外縱向水平桿之間均勻增設二道縱向水平桿，桿上用鐵絲綁扎，間距300～400mm的橫向方木擱柵、擱柵上縱向鋪設20～25原木板，鐵釘固定，要求滿鋪、鋪穩。欄桿與踢腳桿固定在東、西二邊的立柱外側，欄桿高度

1.20m，踢腳桿高度0.30m，桿內側綁扎竹腳手板作臨邊防護。

五、檢查與驗收

1.平臺架體搭設的技術要求，允許偏差與檢查方法，按外腳手架，參見《建筑施工安全檢查標準》的表3.0.4-1的有關要求。

2.節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到

40～60N·m。安裝后的扣件螺栓應用板手全面檢查，不合格的必須重新擰緊。

3.架體立桿垂直度應≤1/300，且應同時控制最大垂直度偏差50mm。

4.六、安全管理

1.平臺搭設人員必須是經培訓、考核合格的專業架子工，搭設人員須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋。

2.平臺的構配件按規定進行檢驗，合格后方準使用。搭設時要按階段（基底完成后，搭設10m高度后，達到搭設高度后，平臺上施加荷載前）進行質量檢查，發現問題及時校正。搭設質量必須符合有關規定要求后方可投入使用。

3.出入平臺上不準堆載任何物品，要保證暢通，短時堆載不得超載（不大于4.0kN/m2），并有專人經常性地對平臺進行檢查和維修。

4.平臺使用期間，嚴禁任意拆除縱、橫水平桿、連墻桿、欄桿、踢腳桿等桿件，若要拆除上述任一桿件均應報主管部門批準，并采取對應的安全措施。

5.平臺左右二邊的外側立面上用密目型安全網封閉，以防墜物傷人。

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